由于這種特性的存在，電路僅需提供一般的耐壓，開關管就能夠完成通用范圍輸入，其次，Buck型電路的磁性器件也是結構最為簡單的，通常情況下只要一個繞組。當然還有很多其他的優點，本篇文章就不過多進行介紹。

 

本篇文章以BP2822和DU8623為例來討論Buck型LED驅動電路，希望能夠對大家有所幫助。

圖1 常見的Buck型結構

 

圖1是幾種常見的Buck型結構。第一種是高邊驅動NMOS的方式。這種Buck型電路是在低壓DCDC中見得最多的。他的優點是輸入輸出是共地的，并且公共端是系統電位最低點。在高壓Buck中，我們很少見到這種方式，原因在于高邊NMOS需要自舉升壓浮動驅動，高壓的驅動電路太占芯片的面積了。

 

第二種是高邊驅動PMOS，這種結構的優點和第一種相同，也不需要自舉升壓驅動，但卻是比較少見，原因在于PMOS的多子為空穴，遷移率低，造成PMOS的性能較差，另外，這種驅動要以輸入為參考，同樣會比較復雜。

 

第三種是高壓Buck型LED驅動器中最為多見的，今天要說的兩個IC都是這種結構。它的優點很明顯：控制電路不需要承受高壓就能很好地完成對功率管的驅動，因此IC的成本可以做到很低。而在LED以外的應用中，我們幾乎不會這樣用，原因很簡單，這種結構的公共端是電源輸入正端，不符合我們的習慣。

 

說完上面這些，就來看看這些電路是如何來恒流的。首先，要搞清楚恒流的概念，恒的是負載的平均電流，對于Buck拓撲，也就是電感的平均電流。對于任何一種拓撲，一個開關周期內電感的電流都是先升到峰值，再降到谷值的，這個谷值可能大于0（連續模式），也可能等于0（斷續模式或者臨界模式）或者小于0（這種情況只會在同步整流的結構中出現）。如果是連續模式或者臨界模式，那么電感的平均電流就等于峰值電流加上谷值電流除以2，即：

 

Io_avg=IL_avg=（IL_peak+IL_valley）/2

圖2

 

 

IL_peak=Vthh/Rcs

圖3

 

接下來的開關周期內，電感通過二極管D續流，如圖3所示。這就出現了一個問題，此時的電流不再流經開關管，控制電路無法知道電流下降到何種程度了。

圖4

圖5

 

怎么辦?先看一下圖5。用過臨界模式PWM控制IC的應該很快能夠看出來，這種結構可以實現在電感電流下降到0附近時重新打開開關管，也就是說，可以強迫電路工作在臨界工作模式。使用一個輔助繞組，開關管關斷期間，電感電流下降，輔助繞組感應產生一個正電壓，當電感電流下降為零時，感應電壓消失，觸發開關管重新開啟。D1這個二極管是用來阻斷開關管開啟時輔助繞組上的反壓的，實際上我們可能看不到這個二極管，因為可以再IC內部A2的反相輸入端反向并接一個二極管到地，效果一樣的。

這個電路使得電感電流波形非常接近上圖的臨界模式，也就實現了輸出的恒流：

 

Io_avg=IL_avg=（IL_peak+IL_valley）/2=IL_peak/2

 

這就是BP2822的工作模式。大家會問，為什么BP2822的應用中沒有這個輔助繞組?確實沒有，這個繞組肯定讓電感的加工變得復雜，成本會略微上升。那么它是如何檢測電感電流下降到零的呢。大家可以先想一下反激工作在斷續模式下，開關管漏極電壓在開啟前上一個周期內的波形是什么樣的。沒錯，會出現振蕩。那Buck型的會不會也有這樣現象呢?會。

 

假設電流在t時刻過零，則t-時刻有：

 

Vds=Vcoss=Vin

 

在t+時，電感電流為零，C遠大于Coss，C視為短路，則Coss與L構成串聯諧振回路，諧振頻率為：

初始振蕩幅度為Vin。用saber仿一下，確實如此。

 

有這個振蕩，那就好辦了，只要檢測這個振蕩一開始，我們就把開關管重新開啟，那么久非常接近臨界工作模式了。甚至，我們可以檢測到這種振蕩到達谷值時將開關管開啟，那么就是我們所說的準諧振（QR）了。但是仍然有問題。不涉及到IC的可能不知道，國內絕大多數集成功率管的IC都是將控制部分的裸片和一個外置的功率管裸片封裝到一起的，也就是單片封裝，而不是單片集成。那么，功率管漏端和控制IC基本都是沒有連接關系的，那又如何取得這個振蕩信號呢?

 

這一點，還和驅動結構相關。為了減小IC功耗，BP2822這類IC都是采用源極驅動的方式。也就是說，芯片實際驅動的是一個低壓的功率管，另外一個高壓功率管用來承受耐壓，下圖可以說明這一結構。圖中也順帶給出了，使用一個二極管和電容，就可以得到這個振蕩信號。但是，這個二極管和電容是需要承受高壓的，放在IC內部是不現實的，放在芯片外部，無疑增加了外圍的復雜度。

圖6

圖7

 

究竟是如何檢測的呢?再看下圖6和圖7就知道了。下管的源漏寄生電容導致下管的漏端（即高壓管的源端）對地也會產生同樣波形的振蕩，這個振蕩是低壓的，檢測起來就方便了。